Pregled Procesa očvrsćavanja Metalni zatvoreni kuglini ventil
Feb 07, 2022
1 Pregled
U mediju visoke viskozne tekućine, miješane tekućine sa prašinom i čvrstim česticama, te snažno korozivne tekućine u području termoelektrane, petrokemijski sistem i hemijske industrije ugalja, kugličnu ventila treba odabrati metalni tvrdo pečat lopta ventil, tako da je vrlo važno odabrati odgovarajući proces očvršćivanja metalne tvrdog brčkanje lopta zaliska loptu i zalistak sjedište.
2 otvrdnuća metoda metalnog tvrdog tuljana lopta zaliska lopta lopta i zalistak sjedište
Trenutno, procesi očvrsćivanja koji se obično koriste za površinu metalnih tvrdih baludnih ventila uglavnom uključuju sljedeće:
(1) Surfacing (ili zavarivanje spreja) cementiran karbide na površini sfere ima tvrdoću veću od 40HRC. Proces zacementiranog karbida na površini sfere je složen, efikasnost proizvodnje je niska, a suočavanje velikih površina je lako deformirati dijelove. Trenutno se rijetko koristi proces stvrdnjavanja površine sfere.
(2) Površina sfere je platirana tvrdim hromom tvrdoće od 60 ~ 65hrc i debljinom od 0,07 ~ 0,10mm. Sloj oplate hroma ima visoku tvrdoću, otpornost na istrošenje, otpornost na koroziju i može dugo držati površinu svijetlom. Proces je relativno jednostavan i cijena je niska. Međutim, tvrdoća premaza od tvrdog hroma će se brzo umanjiti zbog oslobađanja unutrašnjeg stresa kada se temperatura poveća, a njegova rana temperatura ne može biti višu od 427 °C. Osim toga, sila vezivanja sloja za oplatu hroma je niska, a premaza je lako otpasti.
(3) Plazma nitriding se usvaja na površini sfere, sa površinom tvrdoće od 60 ~ 65hrc i debljinom nitridnog sloja od 0,20 ~ 0,40mm. Zbog slabe otpornosti na koroziju, proces kaljenja nitridiranja plazme ne može se koristiti na poljima jake hemijske korozije.
(4) Proces brzog prskanja (HVOF) na površini sfere ima tvrdoću od 70 ~ 75hrc, visoku agregatnu snagu i debljinu od 0,3 ~ 0,4mm. Supersonično prskanje je glavni proces znači za očvršćenje površine sfere. Visoka viskozna tečnost u termoelektrane, petrohemijski sistem i hemijska industrija ugalja; Proces očvršćivanja se uglavnom koristi u miješanim tekućinama sa prašinom i čvrstim česticama i snažno korozivnim medijumima tekućine.
Nadzdušni proces prskanja je procesna metoda u kojoj sagorijevanje goriva kisika proizvodi protok zraka velike brzine kako bi ubrzao čestice praha kako bi uticao na površinu obradka i formirao gusto površinsko premaz. U procesu udara, jer je brzina čestica brza (500 ~ 750m / s) i temperatura čestica je niska (- 3000 °C), premaz s visokom jakošću vezivanja, niskom poroznosti i niskim sadržajem oksida se može dobiti nakon udara na površinu obradka. Brzina čestica je 4 puta veća od brzine zvuka, čak i više od brzine zvuka čestica.
HVOF je nova tehnologija obrade, sa debljinom prskanja od 0,3 ~ 0,4mm, mehaničkim povezivanjem između premazivanja i obradka, visokom jakošću vezivanja (77MPa) i niskom poroznosti premazivanja (< 1%).="" the="" heating="" temperature="" of="" the="" workpiece="" is="" low="">< 93="" ℃),="" the="" workpiece="" is="" not="" deformed,="" and="" cold="" spraying="" can="" be="" carried="" out.="" when="" spraying,="" the="" powder="" particle="" velocity="" is="" high="" (1370m="" s),="" there="" is="" no="" heat="" affected="" zone,="" the="" composition="" and="" structure="" of="" the="" workpiece="" have="" no="" change,="" and="" the="" coating="" hardness="" is="" high,="" so="" it="" can="" be="">
Zavarivanje spreja je vrsta termalnog procesa prskanja za površinu metalnih materijala. Nakon što se prah (metalni prah, prah od legura i keramički prašak) zagrije da bi se rastopio ili došao do visokog plastičnog stanja kroz izvor topline, prska se protokom zraka i taloži na pre tretiranoj površini obradka kako bi se formirao premaz (zavarivanje) sloj čvrsto u kombinaciji s površinom obradka (supstrata).
U procesu zavarivanja spreja i sučeljavanja, cementiran karbide i matrica imaju proces topljenja, a tu je i zona topljenja vruće u prikupljanju cementovanih karbita i matrice. Kako bi se u potpunosti postigla izvedba zavarivanja spreja ili surfacing cementiranog karbinskog sloja i izbjeglo zavarivanje zona vrućeg topljenja kao metalne kontaktne površine nakon obrade, preporučuje se da debljina zavarivanja spreja ili surfacing cementovanog karbita bude više od 3mm.
3 podudaranje tvrdoće kontaktne površine između tvrdog baltičastog ventila i sedišta ventila
Metalna klizajuća kontaktna površina mora imati određenu razliku tvrdoće, inače ga je lako ugristi. U praktičnoj primjeni razlika tvrdoće između kugle ventila i sedišta ventila je uglavnom 5 ~ 10hrc, što omogućava da loptasti ventil ima bolji život. Zbog složene obrade i visokih troškova obrade lopte, kako bi se lopta zaštitila od oštećenja i trošenja, tvrdoća lopte je općenito višu od one površine sedišta ventila.
Postoje dvije vrste tvrdoće koja se naširoko koristi za podudaranje tvrdoće kontaktne površine između kugle ventila i sedišta ventila: (1) površinska tvrdoća ventilske lopte je 55HRC, a površina sedišta ventila je 45hrc. Površina kugle ventila može se poprskati slitine Stellite 20 pri nadznoj brzini, a površina sedišta ventila može biti prelita stelitnom 12 slitine. Ovo podudaranje tvrdoće je najšire korištena tvrdoća koja odgovara metalnim zatvorenim kugličanim ventilima, koji mogu odgovarati konvencionalnim zahtjevima za trošanje metalnih tvrdo zatvorenih kuglinih ventila; (2) Površinska tvrdoća ventilske kugle je 68hrc, površina sedišta ventila je 58hrc, površina ventilske kugle može se poprskati volfram karbidom pri nadzmudnoj brzini, a površina sedišta ventila može se poprskati stelit20 slivom pri nadzmudnoj brzini. Ova tvrdoća se široko koristi u oblasti hemijske industrije ugalja, sa visokom otpornošću na hlaćenje i uslužnim životom.
U stranim zemljama se koristi podudaranje sa istom površinom tvrdoće zalistaka i sedišta ventila. Površinska tvrdoća kugle ventila i sedišta ventila veća je od 72hrc nadzracnom prskanjem volframova karbita. Čak i pod uslovom ultra visoke tvrdoće, kontaktna površina ventilske kugle i sedišta ventila nije laka za ugristi. Međutim, trenutno nema zrelog procesa brusenja za ventilsku kuglu i sedište ventila sa površinom tvrdoćom većom od 72hrc u Kini, pa je teško osigurati podudaranje između lopte ventila i sedišta ventila, pa se retko koristi.
4 mjere predostrožnosti za otvrdnuće lopte od tvrdog tuljana zaliska kugle i sedišta ventila
Kuglica i ventil sjedište metala tvrdo zatvoreni kuglični ventil su općenito napravljeni od nehrdjajućeg čelika ili materijala otpornih na koroziju. Inače, vezivni sloj između cementiranog karbida i sedišta ventila (ili kugle ventila) lako je korodirati medijum, a cementiran karbidni sloj otpada, što utiče na životni vakuum loptinog ventila.
Osim toga, treba odabrati odgovarajući proces otvrdnjavanja za različite materijale za sedište ventila (ili loptu ventila). Dvoetažni materijali od nehranjivog čelika naširoko se koriste u oblasti hemijske industrije ugalja. Dvoetažni materijali od nehranljivog čelika imaju dobru otpornost na zamor od korozije i otpornost na koroziju.
Duplex nehranđajući čelik je vrsta čelika i sa feritiranom i austenitnom strukturom. Feritni i austenitni struktura predstavljaju oko 50% odnosno, a dvo-fazna struktura postoji nezavisno. Njegove performanse karakteriziraju karakteristike kako austenitičnog nehranilog čelika tako i feritičnog nehranilog čelika. U karakteristikama feritnog nehrambenog čelika, kada je temperatura u rasponu od 400 ~ 500 °C, nakon dugoročne izolacije doći će do jakog embritlacije. Ovaj fenomen se općenito naziva 475 °C embrittlement; Kada temperatura prelazi 400 ~ 500 °C, svojstva dupleksnog nehranjivog čelika će biti uništena.
Ako se zavarivanje spreja ili surfacing cementiran karbid proces se usvoji za dual fazni nehranjivi čelik, Proces topljenja cementiranog karbida i matrice (temperatura je uglavnom veća od 900 °C) oštetit će metalografsku strukturu od hljebnog čelika s dve faze, tako da materijal od hlađinog čelika sa dve faze nije pogodan za zavarivanje spreja (ili heap zavarivanje) cementiranog procesa oččlađivanja karbida. Proces otvrdnjavanja površine dupleksnog nehranjivog čelika pogodan je za nadzvučni proces prskanja. Proces kaljenja mora osigurati da ne može oštetiti metalografsku strukturu matrice dupleksnog nehranjivog čelika.